| 标题 |
机组容量 |
投产时间 |
设备名称 |
改造时间 |
改造前状态 |
改造措施 |
改造后效果 |
| 宜宾发电公司水冷壁进行防磨喷涂改造 |
1X410T/h+1X490T/h锅炉 |
#11机组2004年1月15日,#12机组2006年1月30日 |
水冷壁 |
#11机组为2005年7月,#12机组为2006年1月 |
#11机组投产接近一年后就频繁发生"四管"爆漏问题 |
对锅炉下部浓相区与稀相区附近水冷壁、屏式过热器下部,以及炉膛出口处附近的水冷壁进行防磨喷涂，增加了易 |
喷涂两年来防磨效果明显，特别是07年#11机组实现全年无非停的目标，#12机组从投产自今除发生一次因 |
| 山东淄博电厂技术改造情况介绍 |
440t/h |
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HG440t/h锅炉 |
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旋风分离器炉墙损毁,分离器入口处炉墙脱落，裂缝较多，两侧墙裂缝有7、8条，最深的直径有5公分宽，墙体 |
清理有裂纹的墙体，更改炉墙抓钉材质，原设计48mm的1Cr18Ni9Ti抓钉更改成1Cr20Ni14 |
电厂经过这次检修，3月后停炉检查，炉墙完好无损 |
| 华电宜宾电厂对冷渣器进行的技术改造 |
410t/h |
2004-1-15 |
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1、冷渣器风帽磨损大，一般冷渣器在检修后连续运行约一月的时间就出现部分风帽从根部脱落或背部、侧面磨穿 |
使用了射流床冷渣器 |
5月19日机组启动以来，#3冷渣器已作为该厂的主要冷渣器连续运行至今，运行情况良好，现在，以高出校核 |
| 关于220T/H循环流化床炉两侧排渣困难改造 |
两台220T/H循环流化床炉 |
1#炉于05年12月份投运;2#锅炉于06年8月份投运; |
锅炉两侧排渣以及排渣管改造 |
07年11月份 |
(1)锅炉在燃用煤矸石或是低于入炉设计值时,容易导致锅炉两侧排渣容易堵塞:(2)运行人员经常利用人工 |
(1)先原有锅炉两侧碳化硅的排渣口\两侧原锅炉厂配置的锥型排渣阀以及落渣管拆除;(2)将加工好的碳化 |
到目前为止,无论锅炉燃用煤矸石或是低于入炉设计值时,排渣系统没有出现堵管现象. |
| 大唐桂冠合山发电有限公司的一系列技改方案 |
420t/h |
2004-3-26 |
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04年4月至05年8月 |
2.1 床压测量不准确，床压测点无防堵装置。
2.2 床下燃烧器内浇注料烧毁严重。
2.3 埋刮 |
2.1解决措施：重新订购并安装床压测点防堵装置。2.2解决措施：重新用更加耐高温的钢玉浇注材料浇注床 |
改造后的冷渣器也随即投入运行，仅用两天时间就完成了改造后的冷渣器的调试工作。目前冷渣器运行正常，排渣 |
| 大唐保定热电厂针对冷渣器的技改情况 |
*** |
2002-11-1 |
DG450/9.81-1 |
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（1）入炉煤质及其粒径分布是机组安全稳定运行的关键,（2）冷渣器的运行。改造前，冷渣器堵塞是制约机组 |
（1）煤质及其粒径分布。经过两年多的实践，我们认识到入炉煤粒径的对安全运行的重要性，于2005年2月 |
8号炉通过对部分设备的改造完善，保证了燃煤的粒径分布；排渣得到了很好的控制；减轻了受热面的磨损，加上 |
| 保定热电厂结焦问题技改情况 |
450T/H |
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DG450/9.81-1 |
2002-11-14 |
8号炉甲前冷渣器选择室床温最高达到1024.28℃，11月20日8号停炉消缺，打开8号炉甲前冷渣器选 |
(1) 保证良好的燃烧,保证良好的燃烧工况是防止冷渣器结焦的前提。经过一段时间的摸索，对一次风和二次 |
冷渣器无论是高温结焦还是低温结焦，都是由于燃料燃烧效率低，炉渣中的含碳量高，炉渣中的碳在冷渣器内发生 |
| 景德镇发电有限责任公司一系列技改措施 |
475t／h |
2004-10-25 |
SG—475/13.7—M567 |
2004-12-7 |
（1）对煤种的适应能力差。（2）冷渣器内存在严重的结焦现象。（3）从事故放渣口放渣和捅焦时，破坏了冷 |
(1)B级检修中对排渣系统进行改造，用滚筒式冷渣器取代原上海锅炉厂设计配套的风水联合式冷渣器。(2) |
1、安全可靠性得到提高,到目前为止，没有发生一起因排渣系统故障而造成的机组停运或降负荷。2、经济效益 |
| 镇海炼油化工有限责任公司的技改措施 |
220 t/h |
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燃用石油焦的锅炉上采用该项技术，将静电除尘器一电场飞灰通过返料器送回炉膛密相区回燃，回料口距布风板风 |
220 T/H燃用石油焦的锅炉上采用该项技术，将静电除尘器一电场飞灰通过返料器送回炉膛密相区回燃 |
一电场飞灰的含碳量由原来43％下降到18％左右，二、三电场飞灰的含碳量也相应降低，锅炉汽焦比由10. |
| 广东阳山发电厂的一系列技术改造 |
130t/h |
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燃用广东无烟煤。由于煤的挥发分含量低。反应活性很差，加上锅炉结构上存在的固有不足，锅炉运行情况很差， |
先后对该厂两台锅炉进行了改造，增设中温旋风分离器，安装飞灰底饲回燃系统，采用水冷布风板和床下点火装置 |
锅炉热效率提高23个百分点，发电标煤耗下降了三分之一，由原来的1000多g/kw.h降低到650g/ |
| 山东华盛江泉热电有限公司技术改造 |
460t/h |
2004年1月6日投产试运行 |
460t/hCFB |
2004年 |
2004年因锅炉爆管（6-8月份）造成被破停炉8次，风帽磨损严重，每2-3月需更换一次，最多一次更换 |
(1)我们在上下二次风总管路上加装了调节门，同时在各二次风分支管路上也安装了调节门，运行人员可以根据 |
经果改造使锅炉两侧的通流面积由原600mm，增大到1500mm，有效地解决了偏床现象，从而降低了一次 |
| 上电贾汪发电有限公司针对厂用电率高进行的技改 |
440t/h |
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循环流化床（CFB）锅炉发电机组厂用电率高达10-12％，明显地抵消了CFB锅炉的诸多优势 |
①在炉侧就近布置渣库，在两炉之间布置石灰石粉库，缩短输送距离，降低电耗；②一、二次风机靠近空气预热器 |
采用斩波内反馈调速电机在调速工况下可节电40%以上 |
| 西安热工有限公司的技改方案 |
100MW |
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DL/T 964-2005 |
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燃料收到基低位发热量为13550KJ/kg，燃料消耗约18kg/s，主要辅机的总功率为2859KW， |
CFB锅炉一、二次风的压头很高，空气经风机升压后有明显的温升，一次风实际温升可达到15℃以上。如果不 |
锅炉效率比不考虑电耗当量热量提高0.1%以上 |
| 山东济宁运河发电有限公司的技改方案 |
1240MW |
2003年9月和2004年2月 |
SG—440/13.7—M562型 |
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厂用电率较高 |
1)凝结水泵采用汽蚀调节,通常的水泵在运行时不希望发生汽蚀，但凝结水泵入口压力低，且接近饱和水，可以 |
通过上述措施的实施，目前我公司145MW机组厂用电率为7.8%，发电煤耗达到372g/kw.h，已接 |
| 西安热工针对噪声进行的技改方案 |
350MW |
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G9-36-1№24D型 |
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机组投运以来，该厂两炉4台一次风机一直存在着在运行操作中易发生喘振现象、风机出口管道振动大、噪音高和 |
(1)设计了适合现有调节门及G6-34№26D型风机的反涡流装置，以降低新风机内气流脉动的水平，从而 |
当机组满负荷运行时，在改后一次风系统阻力和风量均有所增加(这与燃用煤质及运行条件有关)的情况下，风机 |
| 山东济宁运河发电有限公司技改情况 |
135 MW |
2003年9月和2004年2月 |
SG—440/13.7—M562循环流化床锅炉 |
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自投产运行以来，轴承温度一直偏高，温度无法控制，造成轴承损坏 |
(1)增加润滑油站,保持原轴承内的甩油环，外面增加了润滑油站系统，利用轴承上部原先的加油孔进行油喷淋 |
通过改造轴承温度有了明显的降低，效果非常显著，改造前需要在每个轴承外加轴流风机进行强制通风冷却，在通 |
| 江苏上电贾汪电厂技改情况 |
440t/h |
2004-3-1 |
哈尔滨锅炉厂440t/h高温、超高压带一次中间再热的循环流化床锅炉 |
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原煤仓的有效贮煤量应大于锅炉额定蒸发量时8h的耗煤量，如考虑输煤系统二班制运行，其耗煤量应大于10h |
(1)将原煤仓内衬由不锈钢全部改为高密度的高分子板。
（2）将原煤仓入口改为一个方圆节，中间为等截 |
解决了循环流化床原煤仓堵煤问题，电厂十分满意。 |
| 石家庄东方集团永泰热电厂技改方案 |
75t/h |
2000-10-1 |
无锡锅炉厂生产的UG-75/3.82-M29 |
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负荷(t/h) 8.1
蒸汽压力(MPa) 3.47
主汽温度（℃） 440
炉膛出口烟气温度 |
将飞灰送到炉前缓冲仓（原石灰石仓）后，再通过螺旋绞龙送入炉前落煤管，与煤一起落入燃烧室燃烧。此方案改 |
负荷(t/h) 82
蒸汽压力(MPa) 3.48 |
| 吉林燃料乙醇有限责任公司热电分厂的技改方案 |
220t /h |
2003年 |
HG220-9.81/540-L.YM27 |
2003年9月份 |
灰质不好（灰分大、煤矸石多、入炉煤颗粒大）流化不畅的问题、返料阀返料不畅的问题、浇筑料质量问题、声波 |
(1)入炉煤质一定要接近设计值，特别是煤的粒度分布、煤中灰份百分数、煤矸石量、金属杂物(2)为了加强 |
（1）每次停炉后，彻底清理回料阀内床面及旋风分离器出入口斜面平台处脱落的浇注料及杂物，同时对浇注料进 |
| 大唐保定热电厂冷渣器结焦、水冷壁磨损技改方案 |
450t/h |
2002年11月14日和2003年4月16日 |
DG450/9.81-1型循环流化床锅炉 |
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(1)冷渣器结焦、堵塞现象严重(2)水冷壁磨损问题突出 |
(1) 冷渣器选择设计计算.选择冷渣器基本参数为：滚筒内径1200 mm；叶片形式：螺旋片+纵向叶片 |
(1)燃烧经济性提高,飞灰可燃物由20～25%降为12%以下，底渣含碳量由10～15%降为4%以下( |
| 大唐保定热电厂技术改造措施 |
450t/h |
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DG450/9.81-1型高温高压循环流化床锅炉 |
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对床温计算的改进主要解决的问题是测点临界损坏时数值的摆动对床温变化率的影响见于测点临界损坏的现象：摆 |
计算测点的变化率，来确定测点是否处于临界损坏状态，如果是就切除此点禁止此点进行三点平均值的计算。逻辑 |
克服了点临界损坏时数值的摆动对床温变化率的影响见于测点临界损坏的现象 |
| 开封光明发电有限责任公司技术改造措施 |
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锅炉的四管泄漏、结焦、浇注料的脱落 |
1）尽量取消一些不太主要的测温、测压元件，或改变位置，确保水冷壁受热面平整、圆滑。
（2）省煤器管 |
上所述，结合各厂经验，对输、给煤系统进行一定的改造，和增加干煤棚是很有必要的，可以在一定程度上缓解上 |
| 南京协鑫热电有限公司技术改造措施 |
240t/h |
1号炉2004年10月， 2号炉2005年2月。 |
UG--240/9.8--M2型CFB锅炉 |
2005 年 1 月 8 日1号锅炉,2005年 3月 25日2号锅炉 |
高低过原配置4台某公司生产的超声波吹灰器，该吹灰装置投用后在使用4800kal/kg以上的煤种，投运 |
选择BS-201型大功率旋笛式声波发生器 |
(1)＃1炉现在安装了四台北京中科的BS-201型超声波吹灰装置，通过多次运行调整，＃1炉在燃烧48 |
| 西安热工研究院有限公司电站一系列的技改方案 |
240t/h |
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CFB 锅炉连续运行时间短、机组可利用率低、飞灰可燃物高、厂用电率高、物料循环系统结焦等。造成这些现 |
(1)对小型电厂，可只应用CFB锅炉运行优化系统中的一些关键功能
(2)对中等规模的电厂，为降低投 |
通过CFB锅炉运行优化系统的开发应用来提高机组的整体经济性是十分必要的。针对CFB锅炉运行优化的研究 |
| 法国阿尔斯通公司对燃烧室的技改方案 |
240t/h |
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300MWe循环流化床锅炉 |
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1）燃烧室深度的设计考虑刚性梁所能承受的超压能力2）燃烧室的宽度设计，必须根据二次风的穿透深度决定3 |
（1） 水冷壁设计2）停炉系统设计3）停炉或熄火时过热器受热面可用残余蒸汽来冷却4）再热器受热面在紧 |
1)从水冷壁运行工况来看出，由于沿燃烧室高度热流分布较煤粉锅炉均匀，且最大热流区发生在水冷管的过冷水 |
| 淄博山国电热电有限公司＃4烘炉机改造方案 |
＃4机组锅炉烘炉 |
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2003年9月23日--9月30日 |
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1.对提升温度困难的部位，加装大油枪。
2.对烘炉机的改造：
a.加一套电子打火及热工控制装置实 |
a.实现远控控制，将会安全和方便得多。
b.避免突然停机造成的烧坏风机部件的现象发生。
c.防止 |
